Расчет элементов высокочастотной коррекции усилительных каскадов на биполярных транзисторах

пропускания было связано с потерей части выходной мощности в резисторах

корректирующих цепей, либо цепей ООС. Этого недостатка лишены усилители,

построенные по принципу последовательного соединения корректирующих цепей

(КЦ) и усилительных элементов [2]. В этом случае расчеты входных, выходных

и межкаскадных КЦ ведутся с использованием эквивалентной схемы замещения

транзистора приведенной на рис. 1.2, а в цепи коллектора вместо резистора

[pic] устанавливается дроссель [pic], исключающий потери мощности в

коллекторной цепи.

Пример построения схемы усилителя с КЦ приведен на рис. 7.1, где ВхКЦ

– входная КЦ, МКЦ – межкаскадная КЦ, ВыхКЦ – выходная КЦ.

[pic]

Рис. 7.1

7.1. РАСЧЕТ ВЫХОДНОЙ КОРРЕКТИРУЮЩЕЙ ЦЕПИ

Из теории усилителей известно [3], что для получения максимальной

выходной мощности в заданной полосе частот необходимо реализовать ощущаемое

сопротивление нагрузки, для внутреннего генератора транзистора, равное

постоянной величине во всем рабочем диапазоне частот. Это достигается

включением выходной емкости транзистора (см. рис. 1.2) в фильтр нижних

частот, используемый в качестве выходной КЦ. Схема включения выходной КЦ

приведена на рис. 7.2.

[pic]

Рис. 7.2

При работе усилителя без выходной КЦ, модуль коэффициента отражения

|[pic]| ощущаемого сопротивления нагрузки внутреннего генератора

транзистора равен [3]:

|[pic]| = [pic], (6.14)

где [pic] - текущая круговая частота.

В этом случае уменьшение выходной мощности относительно максимального

значения, обусловленное наличием [pic], составляет величину:

[pic], (6.15)

где [pic] - максимальное значение выходной мощности на частоте [pic] при

условии равенства нулю [pic];

[pic] - максимальное значение выходной мощности на частоте [pic] при

наличии[pic].

Описанная в [3] методика Фано позволяет при заданных [pic] и [pic]

рассчитать такие значения элементов выходной КЦ [pic] и [pic], которые

обеспечивают минимально возможную величину максимального значения модуля

коэффициента отражения [pic]в полосе частот от нуля до [pic]. В таблице 7.1

приведены нормированные значения элементов [pic], [pic], [pic],

рассчитанные по методике Фано, а также коэффициент[pic], определяющий

величину ощущаемого сопротивления нагрузки [pic] относительно которого

вычисляется [pic].

Истинные значения элементов рассчитываются по формулам:

[pic] (6.16)

где [pic] - верхняя круговая частота полосы пропускания усилителя.

Таблица 7.1 - Нормированные значения элементов выходной КЦ

|[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |

|0,1 |0,180 |0,099 |0,000 |1,000 |

|0,2 |0,382 |0,195 |0,002 |1,001 |

|0,3 |0,547 |0,285 |0,006 |1,002 |

|0,4 |0,682 |0,367 |0,013 |1,010 |

|0,5 |0,788 |0,443 |0,024 |1,020 |

|0,6 |0,865 |0,513 |0,037 |1,036 |

|0,7 |0,917 |0,579 |0,053 |1,059 |

|0,8 |0,949 |0,642 |0,071 |1,086 |

|0,9 |0,963 |0,704 |0,091 |1,117 |

|1,0 |0,966 |0,753 |0,111 |1,153 |

|1,1 |0,958 |0,823 |0,131 |1,193 |

|1,2 |0,944 |0,881 |0,153 |1,238 |

|1,3 |0.927 |0,940 |0,174 |1,284 |

|1,4 |0,904 |0,998 |0,195 |1,332 |

|1,5 |0,882 |1,056 |0,215 |1,383 |

|1,6 |0,858 |1,115 |0,235 |1,437 |

|1,7 |0,833 |1,173 |0,255 |1,490 |

|1,8 |0,808 |1,233 |0,273 |1,548 |

|1,9 |0,783 |1,292 |0,292 |1,605 |

Пример 7.1. Рассчитать выходную КЦ для усилительного каскада на

транзисторе КТ610А ([pic]=4 пФ), при [pic]= 50 Ом, [pic]=600 МГц.

Определить [pic] и уменьшение выходной мощности на частоте [pic] при

использовании КЦ и без нее.

Решение. Найдем нормированное значение [pic]: [pic] = [pic] = [pic] =

0,7536. В таблице 7.1 ближайшее значение [pic] равно 0,753. Этому значению

[pic] соответствуют:[pic]= 1,0; [pic]= 0,966; [pic]=0,111; [pic]=1,153.

После денормирования по формулам (6.16) получим: [pic]= 12,8 нГн; [pic]=

5,3 пФ; [pic]= 43,4 Ом. Используя соотношения (6.14), (6.15) найдем, что

при отсутствии выходной КЦ уменьшение выходной мощности на частоте[pic],

обусловленное наличием[pic], составляет 1,57 раза, а при ее использовании -

1,025 раза.

7.2. РАСЧЕТ КАСКАДА С РЕАКТИВНОЙ МЕЖКАСКАДНОЙ КОРРЕКТИРУЮЩЕЙ ЦЕПЬЮ

ТРЕТЬЕГО ПОРЯДКА

Принципиальная схема усилителя с реактивной межкаскадной КЦ третьего

порядка приведена на рис. 7.3,а, эквивалентная схема по переменному току –

на рис. 7.3,б [11, 12].

[pic]

а) б)

Рис. 7.3

Используя однонаправленную эквивалентную схему замещения транзистора,

схему (рис. 7.3) можно представить в виде, приведенном на рис. 7.4.

[pic]

Рис. 7.4

Согласно [2, 11], коэффициент прямой передачи последовательного

соединения межкаскадной КЦ и транзистора [pic], при условии использования

выходной КЦ, равен:

[pic], (6.17)

где [pic];

[pic] - нормированная частота;

[pic] - текущая круговая частота;

[pic] - верхняя круговая частота полосы пропускания разрабатываемого

усилителя;

[pic]; (6.18)

[pic];

[pic], [pic]=[pic] - нормированные относительно [pic] и [pic]

значения элементов [pic] и [pic].

При заданных значениях [pic], [pic], [pic], соответствующих требуемой

форме АЧХ каскада, нормированные значения [pic], [pic], [pic]

рассчитываются по формулам [12]:

[pic] (6.19)

где [pic];

[pic];

[pic];

[pic];

[pic];

[pic];

[pic];

[pic],

[pic],

[pic]=[pic].

В теории фильтров известны табулированные значения коэффициентов

[pic], [pic], [pic], соответствующие заданной неравномерности АЧХ цепи

описываемой функцией вида (6.17) [13], которые приведены в таблице 7.2.

Таблица 7.2 – Коэффициенты передаточной функции фильтра Чебышева

|Неравномерность АЧХ, дБ |[pic] |[pic] |[pic] |

|0,1 |1,605 |1,184 |0,611 |

|0,2 |1,805 |1,415 |0,868 |

|0,3 |1,940 |1,56 |1,069 |

|0,4 |2,05 |1,67 |1,24 |

|0,5 |2,14 |1,75 |1,40 |

|0,6 |2,23 |1,82 |1,54 |

|0,7 |2,31 |1,88 |1,67 |

|0,8 |2,38 |1,93 |1,80 |

|0,9 |2,45 |1,97 |1,92 |

|1,0 |2,52 |2,012 |2,035 |

|1,2 |2,65 |2,08 |2,26 |

|1,4 |2,77 |2,13 |2,46 |

|1,6 |2,89 |2,18 |2,67 |

|1,8 |3,01 |2,22 |2,87 |

|2,0 |3,13 |2,26 |3,06 |

Для выравнивания АЧХ в области частот ниже [pic] используется резистор

[pic], рассчитываемый по формуле [11]:

[pic]. (6.20)

При работе каскада в качестве входного, в формуле (6.19) значение

[pic] принимается равным нулю.

После расчета [pic], [pic], [pic], истинные значения элементов

находятся из соотношений:

[pic] (6.21)

Пример 7.2. Рассчитать [pic] каскада и значения элементов [pic],

[pic], [pic], [pic] межкаскадной КЦ (рис. 7.3), при использовании

транзисторов КТ610А ([pic]= 3 нГн, [pic]= 5 Ом, [pic]= 4 пФ, [pic]= 86 Ом,

[pic]= 1 ГГц) и условий [pic]= 50 Ом, [pic] = 0,9, [pic]= 260 МГц.

Решение. По таблице 7.2 для [pic]= 0,9, что соответствует

неравномерности АЧХ 1 дБ, определим: [pic]= 2,52; [pic]= 2,012; [pic]=

2,035. Находя нормированные значения [pic]= 0,56, [pic]= 0,055, [pic]=

0,058 и подставляя в (6.19), получим: [pic]= 1,8; [pic]= 0,757; [pic]=

0,676. Рассчитывая [pic] и подставляя в (6.18) найдем: [pic]= 3,2, а из

(6.20) определим: [pic]= 3,75 кОм. После денормирования элементов по (6.21)

получим: [pic]= 12,8 пФ; [pic]= 5,4 пФ; [pic]= 35,6 нГн.

7.3. РАСЧЕТ КАСКАДА С ЗАДАННЫМ НАКЛОНОМ АЧХ

Проблема разработки широкополосных усилительных каскадов с заданным

наклоном АЧХ связана с необходимостью компенсации наклона АЧХ источников

усиливаемых сигналов; устранения частотно-зависимых потерь в кабельных

системах связи; выравнивания АЧХ малошумящих усилителей, входные каскады

которых реализуются без применения цепей высокочастотной коррекции. На рис.

7.5,а приведена принципиальная схема усилителя с реактивной межкаскадной КЦ

четвертого порядка, позволяющей реализовать заданный наклон АЧХ

усилительного каскада, эквивалентная схема по переменному току приведена на

рис. 7.5,б [14].

[pic] а) б)

Рис. 7.5

Используя однонаправленную эквивалентную схему замещения транзистора,

схему (рис. 7.5) можно представить в виде, приведенном на рис. 7.6.

[pic]

Рис. 7.6

Вводя идеальный трансформатор после конденсатора [pic], с последующим

применением преобразования Нортона [3], перейдем к схеме представленной на

рис. 7.7.

[pic]

Рис. 7.7

В соответствии с [2, 11], коэффициент передачи последовательного

соединения межкаскадной КЦ и транзистора [pic], при условии использования

выходной КЦ, равен:

[pic] (7.9)

где [pic];

[pic] - нормированная частота

[pic]; (7.10)

[pic];

[pic];

[pic]

[pic];

[pic];

[pic];

[pic] - нормированные относительно [pic] и [pic] значения элементов

[pic].

Таблица 7.3 - Нормированные значения элементов КЦ для [pic]=0,25 дБ

|Наклон |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |

|+4 дБ |0.027 |1.058 |2.117 |3.525 |6.836 |0.144 |

|[pic]3.3 |0.0267 |1.09 |2.179 |3.485 |6.283 |0.156 |

|[pic]2 |0.0257 |1.135 |2.269 |3.435 |5.597 |0.174 |

|[pic]3.121|0.024 |1.178 |2.356 |3.395 |5.069 |0.191 |

| |0.02 |1.246 |2.491 |3.347 |4.419 |0.217 |

|[pic]5.736|0.013 |1.33 |2.66 |3.306 |3.814 |0.248 |

| |0.008 |1.379 |2.758 |3.29 |3.533 |0.264 |

|[pic]3.981|0,0 |1.448 |2.895 |3.277 |3.205 |0.287 |

| | | | | | | |

|[pic]3.564| | | | | | |

|+2 дБ |0.0361 |1.59 |3.18 |3.301 |5.598 |0.172 |

|[pic]3.2 |0.0357 |1.638 |3.276 |3.278 |5.107 |0.187 |

|[pic]2 |0.0345 |1.696 |3.391 |3.254 |4.607 |0.207 |

|[pic]3.576|0.0325 |1.753 |3.506 |3.237 |4.204 |0.225 |

| |0.029 |1.824 |3.648 |3.222 |3.797 |0.247 |

|[pic]6.385|0.024 |1.902 |3.804 |3.213 |3.437 |0.269 |

| |0.015 |2.014 |4.029 |3.212 |3.031 |0.3 |

|[pic]4.643|0.0 |2.166 |4.332 |3.227 |2.622 |0.337 |

| | | | | | | |

|[pic]3.898| | | | | | |

|+0 дБ |0.0493 |2.425 |4.851 |3.137 |4.597 |0.205 |

|[pic]3.15 |0.049 |2.482 |4.964 |3.13 |4.287 |0.219 |

|[pic]2 |0.047 |2.595 |5.19 |3.122 |3.753 |0.247 |

|[pic]4.02 |0.045 |2.661 |5.322 |3.121 |3.504 |0.263 |

|[pic]7.07 |0.04 |2.781 |5.563 |3.125 |3.134 |0.29 |

|[pic]5.34 |0.03 |2.958 |5.916 |3.143 |2.726 |0.327 |

|[pic]4.182|0.017 |3.141 |6.282 |3.175 |2.412 |0.36 |

| |0.0 |3.346 |6.692 |3.221 |2.144 |0.393 |

|-3 дБ |0.0777 |4.668 |9.336 |3.062 |3.581 |0.263 |

|[pic]3.2 |0.077 |4.816 |9.633 |3.068 |3.276 |0.285 |

|[pic]2 |0.075 |4.976 |9.951 |3.079 |2.998 |0.309 |

|[pic]4.685|0.07 |5.208 |10.417 |3.102 |2.68 |0.34 |

| |0.06 |5.526 |11.052 |3.143 |2.355 |0.379 |

|[pic]8.341|0.043 |5.937 |11.874 |3.21 |2.051 |0.421 |

| |0.02 |6.402 |12.804 |3.299 |1.803 |0.462 |

|[pic]6.653|0.0 |6.769 |13.538 |3.377 |1.653 |0.488 |

| | | | | | | |

|[pic]4.749| | | | | | |

|-6 дБ |0.132 |16.479 |32.959 |2.832 |2.771 |0.357 |

|[pic]3.3 |0.131 |17.123 |34.247 |2.857 |2.541 |0.385 |

|[pic]2 |0.127 |17.887 |35.774 |2.896 |2.294 |0.42 |

|[pic]5.296|0.12 |18.704 |37.408 |2.944 |2.088 |0.453 |

| |0.1 |20.334 |40.668 |3.049 |1.789 |0.508 |

|[pic]9.712|0.08 |21.642 |43.284 |3.143 |1.617 |0.544 |

| |0.04 |23.943 |47.885 |3.321 |1.398 |0.592 |

|[pic]8.365|0.0 |26.093 |52.187 |3.499 |1.253 |0.625 |

| | | | | | | |

|[pic]5.282| | | | | | |

Таблица 7.4 - Нормированные значения элементов КЦ для [pic]=0,5 дБ

|Наклон |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |[pic] |

|+6 дБ |0.012 |0.42 |0.839 |6.449 |12.509 |0.09 |

|[pic]5.4 |0.0119 |0.436 |0.871 |6.278 |11.607 |0.097 |

|[pic]2 |0.0115 |0.461 |0.923 |6.033 |10.365 |0.109 |

|[pic]2.725|0.011 |0.48 |0.959 |5.879 |9.624 |0.117 |

| |0.0095 |0.516 |1.031 |5.618 |8.422 |0.134 |

|[pic]5.941|0.0077 |0.546 |1.092 |5.432 |7.602 |0.147 |

| |0.005 |0.581 |1.163 |5.249 |6.814 |0.164 |

|[pic]3.731|0.0 |0.632 |1.265 |5.033 |5.911 |0.187 |

| | | | | | | |

|[pic]4.3 | | | | | | |

|+3 дБ |0.0192 |0.701 |1.403 |5.576 |8.98 |0.123 |

|[pic]4.9 |0.019 |0.729 |1.458 |5.455 |8.25 |0.134 |

|[pic]2 |0.0185 |0.759 |1.518 |5.336 |7.551 |0.146 |

|[pic]3.404|0.017 |0.807 |1.613 |5.173 |6.652 |0.165 |

| |0.015 |0.849 |1.697 |5.052 |6.021 |0.182 |

|[pic]7.013|0.012 |0.896 |1.793 |4.937 |5.433 |0.2 |

| |0.007 |0.959 |1.917 |4.816 |4.817 |0.224 |

|[pic]4.805|0.0 |1.029 |2.058 |4.711 |4.268 |0.249 |

| | | | | | | |

|[pic]5.077| | | | | | |

|0 дБ |0.0291 |1.012 |2.024 |5.405 |6.881 |0.16 |

|[pic]4.9 |0.0288 |1.053 |2.106 |5.306 |6.296 |0.175 |

|[pic]2 |0.028 |1.096 |2.192 |5.217 |5.79 |0.19 |

|[pic]4.082|0.0265 |1.145 |2.29 |5.129 |5.303 |0.207 |

| |0.024 |1.203 |2.406 |5.042 |4.828 |0.226 |

|[pic]8.311|0.019 |1.288 |2.576 |4.94 |4.271 |0.253 |

| |0.01 |1.404 |2.808 |4.843 |3.697 |0.287 |

|[pic]6.071|0.0 |1.509 |3.018 |4.787 |3.301 |0.316 |

| | | | | | | |

|[pic]6.0 | | | | | | |

|-3 дБ |0.0433 |1.266 |2.532 |5.618 |5.662 |0.201 |

|[pic]5.2 |0.043 |1.318 |2.636 |5.531 |5.234 |0.217 |

|[pic]2 |0.0415 |1.4 |2.799 |5.417 |4.681 |0.241 |

|[pic]4.745|0.039 |1.477 |2.953 |5.331 |4.263 |0.263 |

| |0.035 |1.565 |3.13 |5.253 |3.874 |0.287 |

|[pic]9.856|0.027 |1.698 |3.395 |5.172 |3.414 |0.321 |

| |0.015 |1.854 |3.708 |5.117 |3.003 |0.357 |

|[pic]7.632|0.0 |2.019 |4.038 |5.095 |2.673 |0.391 |

| | | | | | | |

|[pic]7.13 | | | | | | |

|-6 дБ |0.0603 |1.285 |2.569 |6.291 |5.036 |0.247 |

|[pic]5.7 |0.06 |1.342 |2.684 |6.188 |4.701 |0.264 |

|[pic]2 |0.058 |1.449 |2.899 |6.031 |4.188 |0.295 |

|[pic]5.345|0.054 |1.564 |3.129 |5.906 |3.759 |0.325 |

| |0.048 |1.686 |3.371 |5.812 |3.399 |0.355 |

|[pic]11.71|0.04 |1.814 |3.627 |5.744 |3.093 |0.385 |

| |0.02 |2.068 |4.136 |5.683 |2.634 |0.436 |

|[pic]9.702|0.0 |2.283 |4.567 |5.686 |2.35 |0.474 |

| | | | | | | |

|[pic]8.809| | | | | | |

В таблицах 7.3 и 7.4 приведены значения элементов [pic], вычисленные

для случая реализации усилительного каскада с различным наклоном АЧХ,

лежащим в пределах + 6 дБ, при допустимом уклонении АЧХ от требуемой формы

[pic] равном 0,25 дБ и 0,5 дБ, и для различных значений [pic].

Таблицы получены с помощью методики проектирования согласующе-

выравнивающих цепей транзисторных усилителей, предполагающей составление и

решение систем компонентных уравнений [5], и методики синтеза прототипа

передаточной характеристики, обеспечивающего максимальный коэффициент

усиления каскада при заданной допустимой неравномерности АЧХ в заданной

полосе частот [13].

Для перехода от схемы на рис. 7.7 к схеме на рис. 7.6 следует

воспользоваться формулами пересчета:

[pic] (7.11)

где [pic];

[pic], [pic] - нормированные относительно [pic] и [pic] значения

элементов [pic] и [pic].

Табличные значения элементов [pic], в этом случае, выбираются для

значения [pic] равного:

[pic] (7.12)

где [pic]- коэффициент, значение которого приведено в таблицах.

Пример 7.3. Рассчитать [pic] каскада и значения элементов [pic],

[pic], [pic], [pic], [pic] межкаскадной КЦ (рис. 7.5), если в качестве

[pic] и [pic] используются транзисторы КТ610А ([pic]= 3 нГн, [pic]= 5 Ом,

[pic]= 4 пФ, [pic]= 86 Ом, [pic]= 1 ГГц), требуемый подъем АЧХ каскада на

транзисторе [pic] равен 3 дБ, [pic]= 50 Ом, [pic] = 0,9, [pic]= 260 МГц.

Решение. Нормированные значения элементов [pic], [pic] и [pic] равны:

[pic] = [pic][pic][pic] = 0,56; [pic] = [pic]/[pic] = 0,058; [pic] =

[pic][pic]/[pic] = 0,057. Значение [pic]= 0,9 соответствует неравномерности

АЧХ 1 дБ. По таблице 7.4 найдем, что для подъема АЧХ равного 3 дБ

коэффициент [pic] = 4,9. По (7.12) определим: [pic] = 0,05. Ближайшее

табличное значение [pic] равно 0,07. Для этого значения [pic] из таблицы

имеем: [pic] = 0,959; [pic] = 1,917; [pic] = 4,816; [pic] = 4,817; [pic] =

0,224. Теперь по (7.11) и (7.10) получим: [pic] = 1,13; [pic] = 0,959;

[pic] = 1,917; [pic] = 4,256; [pic] = 3,282; [pic] = 0,229; [pic] = 4,05.

После денормирования элементов найдем: [pic] = [pic][pic] = 82,5 Ом; [pic]

= [pic][pic]/[pic] = 100 нГн; [pic] = [pic]/[pic][pic] = 30,3 пФ; [pic] =

23,4 пФ; [pic] = 12 нГн.

8. РАСЧЕТ УСИЛИТЕЛей С ЧАСТОТНЫМ РАЗДЕЛЕНИЕМ КАНАЛОВ

При разработке усилителей с рабочими частотами от нуля либо единиц

герц до единиц гигагерц возникает проблема совмещения схемных решений

построения низкочастотных и сверхвысокочастотных усилителей. Например,

использование больших значений разделительных конденсаторов и дросселей

питания для уменьшения нижней граничной частоты, связано с появлением

некорректируемых паразитных резонансов в области сверхвысоких частот. Этого

недостатка можно избежать, используя частотно-разделительные цепи (ЧРЦ).

Наибольший интерес представляет схема усилителя с ЧРЦ, предназначенного для

усиления как периодических, так и импульсных сигналов [15,16,17]. Схема

усилителя с ЧРЦ приведена на рис. 8.1, где УВЧ – усилитель верхних частот,

УНЧ – усилитель нижних частот.

[pic]

Рис. 8.1

Принцип работы схемы заключается в следующем. Усилитель с ЧРЦ состоит

из двух канальных усилителей. Первый канальный усилитель УВЧ является

высокочастотным и строится с использованием схемных решений построения

усилителей сверхвысоких частот. Второй канальный усилитель УНЧ является

низкочастотным и строится с использованием достоинств схемных решений

построения усилителей постоянного тока либо усилителей низкой частоты. При

условии согласованных входов и выходов канальных усилителей, выборе

значения резистора [pic] равным [pic], а [pic] много больше значения [pic],

усилитель с ЧРЦ оказывается согласованным по входу и выходу. Каждый из

канальных усилителей усиливает соответствующую часть спектра входного

сигнала. Выходная ЧРЦ осуществляет суммирование усиленных спектров в

нагрузке.

Если обозначить нижнюю и верхнюю граничные частоты УВЧ как [pic] и

[pic], а нижнюю и верхнюю граничные частоты УНЧ как [pic] и [pic], то

дополнительным необходимым условием построения усилителя с ЧРЦ является

требование:

[pic](10[pic]. (8.1)

В этом случае полоса пропускания разрабатываемого усилителя с ЧРЦ

будет охватывать область частот от [pic] до [pic].

С учетом вышесказанного расчет значений элементов ЧРЦ усилителя

сводится к следующему.

Значения резисторов [pic] и [pic] выбираются из условий:

[pic] (8.2)

По заданному коэффициенту усиления УВЧ [pic] определяется необходимый

коэффициент усиления УНЧ [pic] из соотношения:

[pic], (8.3)

где [pic] - входное сопротивление УНЧ.

Значения элементов ЧРЦ рассчитываются по формулам [15]:

[pic] (8.4)

Пример 8.1. Рассчитать значения элементов [pic], [pic], [pic], [pic],

[pic], [pic], коэффициент усиления УНЧ и его [pic] для усилителя с ЧРЦ,

схема которого приведена на рис. 8.1, при условиях: [pic]= 10; [pic]= 1

МГц; [pic] = [pic]; [pic] = [pic] = 50 Ом.

Решение. В соответствии с формулами (8.1) и (8.2) выбираем: [pic] = 10

МГц, [pic]=50 Ом, [pic]=500 Ом. Теперь по (8.3) найдем: [pic]=110, а по

(8.4) определим: [pic]= 3,2 нФ; [pic]= 8 мкГн; [pic]= 320 пФ; [pic]=800

нГн.

Список использованных источников

1. Мамонкин И.Г. Усилительные устройства. Учебное пособие для вузов. - М.:

Связь. 1977.

2. Шварц Н.З. Линейные транзисторные усилители СВЧ. - М.: Сов. радио, 1980.

3. Широкополосные радиопередающие устройства / Алексеев О.В., Головков

А.А., Полевой В.В., Соловьев А.А.; Под ред. О.В. Алексеева. - М.: Связь,

1978.

4. Титов А.А., Бабак Л.И., Черкашин М.В. Расчет межкаскадной согласующей

цепи транзисторного полосового усилителя мощности // Электронная техника.

Сер. СВЧ-техника. – 2000. - Вып. 1.

5. Бабак Л.И., Шевцов А.Н., Юсупов Р.Р. Пакет программ автоматизированного

расчета транзисторных широкополосных и импульсных УВЧ - и СВЧ усилителей

// Электронная техника. Сер. СВЧ – техника. – 1993. – Вып. 3.

6. Петухов В.М. Полевые и высокочастотные биполярные транзисторы средней и

большой мощности и их зарубежные аналоги: Справочник. В 4 томах. – М.:

КУбК-а, 1997.

7. Никифоров В.В., Терентьев С.Ю. Синтез цепей коррекции широкополосных

усилителей мощности с применением методов нелинейного программирования //

Сб. «Полупроводниковая электроника в технике связи». /Под ред. И.Ф.

Николаевского. - М.: Радио и связь, 1986. – Вып. 26.

8. Титов А.А. Упрощенный расчет широкополосного усилителя. // Радиотехника.

- 1979. - № 6.

9. Мелихов С.В., Колесов И.А. Влияние нагружающих обратных связей на

уровень выходного сигнала усилительных каскадов // Сб. «Широкополосные

усилители». - Томск: Изд-во Том. ун-та, 1975. – Вып. 4.

10. Бабак Л.И. Анализ широкополосного усилителя по схеме со сложением

напряжений // Сб. «Наносекундные и субнаносекундные усилители» / Под ред.

И.А. Суслова. - Томск: Изд-во Том. ун-та, 1976.

11. Бабак Л.И., Дергунов С.А. Расчет цепей коррекции сверхширокополосных

транзисторных усилителей мощности СВЧ // Сб. «Радиотехнические методы и

средства измерений» - Томск: Изд-во Том. ун-та, 1985.

12. Титов А.А. Расчет межкаскадной корректирующей цепи многооктавного

транзисторного усилителя мощности. // Радиотехника. – 1987. - №1.

13. Титов А.А. Расчет диссипативной межкаскадной корректирующей цепи

широкополосного усилителя мощности // Радиотехника. - 1989. - №2.

14. Альбац М.Е. Справочник по расчету фильтров и линий задержки. – М.:

Госэнергоиздат, 1963.

15. Ильюшенко В.Н., Титов А.А. Многоканальные импульсные устройства с

частотным разделением каналов. // Радиотехника. - 1991. - № 1.

16. Пикосекундная импульсная техника. /В.Н. Ильюшенко, Б.И. Авдоченко, В.Ю.

Баранов и др. / Под ред. В.Н. Ильюшенко.- М.: Энергоатомиздат, 1993.

17. Авторское свидетельство № 1653128 СССР, МКИ НОЗF 1/42. Широкополосный

усилитель / В.Н. Ильюшенко, А.А. Титов // Открытия, Изобретения. – 1991 -

№20.

Страницы: 1, 2, 3