МЕНЮ


Фестивали и конкурсы
Семинары
Издания
О МОДНТ
Приглашения
Поздравляем

НАУЧНЫЕ РАБОТЫ


  • Инновационный менеджмент
  • Инвестиции
  • ИГП
  • Земельное право
  • Журналистика
  • Жилищное право
  • Радиоэлектроника
  • Психология
  • Программирование и комп-ры
  • Предпринимательство
  • Право
  • Политология
  • Полиграфия
  • Педагогика
  • Оккультизм и уфология
  • Начертательная геометрия
  • Бухучет управленчучет
  • Биология
  • Бизнес-план
  • Безопасность жизнедеятельности
  • Банковское дело
  • АХД экпред финансы предприятий
  • Аудит
  • Ветеринария
  • Валютные отношения
  • Бухгалтерский учет и аудит
  • Ботаника и сельское хозяйство
  • Биржевое дело
  • Банковское дело
  • Астрономия
  • Архитектура
  • Арбитражный процесс
  • Безопасность жизнедеятельности
  • Административное право
  • Авиация и космонавтика
  • Кулинария
  • Наука и техника
  • Криминология
  • Криминалистика
  • Косметология
  • Коммуникации и связь
  • Кибернетика
  • Исторические личности
  • Информатика
  • Инвестиции
  • по Зоология
  • Журналистика
  • Карта сайта
  • Разработка и исследование модели отражателя-модулятора (WinWord zip-1Mb)

    напряжении смещения на варикапе, заданной в предыдущей группе, и

    коэффициент степени.

    Здесь же задаются параметры согласующих элементов, которые по

    умолчанию, удовлетворяют условию согласования вибратора на первой

    гармонике;

    В этих группах задаются все необходимые для работы программы

    параметры.

    Окно с закладками для всех этих параметров открывается сразу же после

    запуска программы.

    2 Схема эксперимента

    После нажатия клавиши «ОК» на окне параметров отражателя-модулятора,

    выводится окна с номиналами элементов для эквивалентной цепи. Далее,

    выводятся два графика в одном окне, которые показывают зависимости активной

    и реактивной составляющей сопротивления от частоты.

    По этим графикам можно судить, насколько точно подобраны параметры

    модели, если параметры не устраивают, то нужно нажать на кнопку «Fn» и

    заново вести нужный параметр.

    После того, как убеждаемся в правильности модели вибратора, переходим

    к расчёту коэффициентов модуляции. Для этого необходимо нажать на кнопку с

    восклицательным знаком. По окончании расчёта на экране выводится окно с

    параметрами полученной модуляции на всех трёх гармониках. Помимо этого,

    выводятся ещё два окна. На первом выводятся первые пять периодов

    высокочастотного колебания и полученная кривая для тока в вибраторе. На

    втором выводится модулирующее напряжение и соответствующие значения тока с

    тем же периодом. По этим графикам мы можем судить об общей картине тока в

    вибраторе.

    Для сравнения полученных результатов с другими, рассчитанными для

    других элементов или параметров, нужно открыть новый документ и повторить

    все выше перечисленные действия.

    3 Блок-схема программы

    Разработанная в ходе дипломной работы программа по своей блок – схеме

    практически не отличается от подобных программ моделирования. Поэтому в

    пояснительной записке отводится мало место под эту тему. Ниже приведём

    краткий список основных шагов блок – схемы программы. Основой работы

    являлась разработка общей модели симметричного вибратора, а перевод уже

    этой модели на язык программирования С++ формализован и реализован уже не в

    первой дипломной работе.

    Итак, блок – схема программы имеет следующие основные шаги:

    1. Ввод данных для симметричного вибратора, для сигналов и для моделей

    нелинейных элементов;

    2. Расчёт параметров непрерывной модели симметричного вибратора;

    3. Вывод графиков активной и реактивной составляющих полного

    сопротивления вибратора;

    4. Синтез одной из реализаций симметричного вибратора по рассчитанным

    коэффициентам модели;

    5. Вывод номиналов синтезированной цепи;

    6. Расчёт коэффициентов дискретной модели вибратора и согласующих

    элементов;

    7. Основной цикл программы;

    8. Вывод параметров модуляции;

    9. Вывод результирующих графиков.

    Нужно отметить, что в конце программы можно вернуться к заданию новых

    параметров модели. Кроме того, можно создать новые документы, в которых

    будет проведён расчёт для других параметров модели.

    4 Результаты работы программы

    В ПРИЛОЖЕНИИ 4 приведены графики для различных параметров модели

    отражателя – модулятора. По эти графикам видно, что для рассчитанного в

    главе 4 случая расход результатов составляет около 20-30%, что, вообще

    говоря, является хорошим результатом, поскольку вывод выражений в главе 4

    ввёлся с допущениями на вольтамперную характеристику диода, которая

    справедлива в небольшом диапазоне напряжений. Кроме того, при увеличении

    шагов расчёта на одном периоде высокочастотного сигнала до 100, разница

    между результатами сокращается до 15%.

    Следовательно, результаты, полученные в ходе теоретических и

    практических изысканий, соответствуют действительности с большой степенью

    вероятности, поскольку были получены разными путями.

    Разработанная программа может служить и в дальнейшем для

    дополнительного моделирования отражателя – модулятора и подбора оптимальных

    параметров для его работы.

    РАСЧЁТ МОЩНОСТИ СИГНАЛА НА ВЫХОДЕ ПРИЁМНОЙ АНТЕННЫ

    В настоящем разделе приведен вывод выражения для мощности сигнала на

    выходе приёмной антенны при зондировании отражателя – модулятора

    передатчиком. Расстояние между антенной передатчика и модулятора полагается

    равным R1, между модулятором и антенной приёмника – R2. В качестве сигнала

    рассматривается колебание, создаваемое в точке приёма за счёт переизлучения

    части энергии, наводимой в полуволновом вибраторе первичным полем. Кроме

    указанной составляющей в точке приёма существует ещё колебание, создаваемое

    непосредственным прохождением излучённой волны в точку приёма.

    Однако в отличие от первой, эта составляющая не может быть

    модулирована сигналом, поступающим на отражатель – модулятор. Поскольку

    помехоустойчивость обработки по отношению к аддитивным помехам определяется

    суммарной мощностью боковых колебаний РБОК=(2(РС (где ( - полный индекс

    амплитудно-фазовой модуляции, РС – мощность несущего колебания), то, найдя

    индекс модуляции ( и мощность сигнала РС, поступающего от диполя при

    отсутствии модуляции, параметр РБОК определяется полностью, и мощность

    сигнала прямого прохождения сигнала не имеет значения.

    Как показано выше (4.4), амплитуда ЭДС, наведённой полем зондирующего

    сигнала, равна:

    [pic] (4.4)

    Амплитуда тока первой гармоники, вызванной действием ЭДС Е0,

    определяется равенством:

    [pic],

    (6.1)

    где ZД1 – сопротивление диода по первой гармонике тока вибратора;

    R(1 - сопротивление излучения вибратора на первой гармонике.

    Мощность сигнала переизлучаемая вибратором на k – ой гармонике

    определяется выражением:

    [pic], (6.2)

    Подставляя в (6.2) выражение (4.4) для амплитуды ЭДС Е0 , можно

    получить:

    [pic], (6.3)

    где

    PИЗк – мощность, излучённая отражателем модулятором на k - ой

    гармонике;

    PT,GT(() – мощность передатчика и коэффициент направленного

    действия его антенны;

    W=120( - волновое сопротивление свободного пространства;

    [pic] - отношение потоков мощности поступающего на экран сигнала и

    сигнала, прошедшего через экран – коэффициент экранировки.

    Мощность сигнала на выходе приёмной антенны при условии идеального её

    согласования с приёмником на k – ой гармоники равна:

    [pic], (6.4)

    где GПР(() – коэффициент направленного действия антенны для k –

    гармоники;

    k – номер гармоники.

    Подставляя в (6.4) соотношение (6.3), можно получить окончательное

    выражение для мощности сигнала на входе приёмника:

    [pic], (6.5)

    Полученное соотношение позволяет оценить мощность сигнала на входе

    приёмника в зависимости от расстояния меду антенной передатчика и

    отражателем- модулятором, от расстояния между отражателем – модулятором и

    антенной приёмника, с учётом диаграмм направленности передающей и приёмной

    антенны, для различных гармоник зондирующего сигнала. С использованием

    соотношений раздела 4 можно получить мощность для полезного сигнала на

    входе приёмника.

    ЗАКЛЮЧЕНИЕ

    1) В ДАННОЙ ДИПЛОМНОЙ РАБОТЕ БЫЛ РАЗРАБОТАН ПРИБЛИЖёННЫЙ МЕТОД ДЛя

    МОДЕЛИРОВАНИя ОТРАЖАТЕЛя – МОДУЛяТОРА, КОТОРЫЙ МОЖЕТ БЫТЬ ИСПОЛЬЗОВАН

    ДЛя ПОЛУчЕНИя КОЛИчЕСТВЕННЫХ И КАчЕСТВЕННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК МОДУЛяЦИИ,

    ПОЛУчЕННОЙ В ДАННОМ УСТРОЙСТВЕ. МЕТОД ПОЗВОЛяЕТ НАЙТИ КОЭФФИЦИЕНТЫ

    МОДУЛяЦИИ НА ТРёХ ГАРМОНИКАХ ЗОНДИРУЮЩЕГО СИГНАЛА, КОЭФФИЦИЕНТЫ

    ОТНОСИТЕЛЬНОЙ НЕЛИНЕЙНОЙ МОДУЛяЦИИ И ТОКИ В СИММЕТРИчНОМ ВИБРАТОРЕ

    ОТРАЖАТЕЛя-МОДУЛяТОРА ТАКЖЕ НА ВСЕХ ТРёХ ГАРМОНИКАХ.

    2) В дипломной работе разработана методика моделирования симметричного

    вибратора эквивалентной схемной функцией электрической цепи. Были

    выведены формулы для получения коэффициентов схемной функции, которые

    приведены в ПРИЛОЖЕНИИ 1. Эти формулы были проверены и показали свою

    полную состоятельность. Подобный метод моделирования симметричного

    вибратора не встречался ещё ни в одной литературе, которая была бы

    посвящена вопросам моделирования. С использованием этой модели

    открываются большие возможности моделирования антенн при помощи

    специализированных пакетов расчёта электрических цепей. Кроме того,

    эта модель помогла понять суть процессов, протекающих в вибраторе,

    которые до этого во времени излагались не совсем корректно.

    3) В этой работе была совершена попытка некого эвристического синтеза

    электрических схем по заданной схемной функции. Пока ещё трудно

    сказать, действительно ли этот способ синтеза справедлив во всех

    случаях для положительной вещественной функции двухполюсника, однако

    ясно пока одно, что с его помощью можно получить простые и изящные

    реализации RLC-двухполюсников, чем, например, используя метод Бруне,

    который требует значительных вычислительных затрат.

    4) Проведён упрощённый теоретический анализ модулятора на диоде, с

    использованием аппроксимации его вольтамперной характеристики

    полиномом четвёртой степени. В ходе этого анализа была обнаружена

    ошибка в выводах дипломной работы предыдущего года, посвящённой этой

    же теме. Согласно выводам, полученным в данной дипломной работе,

    использование отражателя-модулятора на диоде ничуть не дороже, с

    энергетической точки зрения источника напряжения смещения, чем

    использование в отражателе-модуляторе варикапа. Были получены формулы

    для вывода требуемых напряжений источников сигнала, исходя из заданных

    коэффициентов модуляции, которые говорят, что можно получить

    сравнительно большие коэффициенты модуляции (10%) при сравнительно не

    больших нелинейных искажениях (10%). Более того, эти формулы были

    подтверждены моделированием отражателя-модулятора на ПЭВМ, потому что

    максимальная разница в расчётах составила порядка 25%, что является

    хорошим приближением.

    5) Был уточнён расчёт энергетических характеристик системы перехвата в

    целом. С учётом расстояний до зондирующего передатчика и приёмника,

    возможным экранированием пространства, различными диаграммами

    направленности симметричного вибратора на разных гармониках

    зондирующего сигнала.

    6) Была разработана мощная программа для моделирования трёх реализаций

    отражателя-модулятора (одна для диода, две для варикапа). Программа

    позволяет моделировать симметричный вибратор по заданным его

    характеристикам на трёх кратных частотах, синтезирует его

    эквивалентную электрическую схему, позволяет менять различные

    параметры остальных элементов устройства, позволяет задавать все

    сигналы в аналитическом в виде, что делает её не заменимым

    инструментом при исследовании отражателя-модулятора. Программа

    показала результаты, которые полностью отвечают теоретическим

    исследованиям, и явилась их наглядным пособием.

    7) В работе были описаны меры для предотвращения неблагоприятного

    воздействия на человека вредных факторов, связанных с работой на

    персональных электронно-вычислительных машинах, определены санитарно-

    гигиенические требования, предъявляемые к условиям работы на

    компьютере.

    8) Моделирование устройства на ПЭВМ позволило сэкономить значительные

    денежные средства и сделало работу по исследованию более гибкой и не

    долгой по времени, что явилось причиной её сравнительно дешевизны.

    Дальнейшее использование выводов и моделей, разработанных в этой

    работе позволить получить более качественные отражатели-модуляторы с

    оптимальными характеристиками, кроме того, появиться возможность реального

    моделирования на ПЭВМ процессов обработки сигналов, полученных в модели

    отражателя-модулятора.

    БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

    1. ХАРКЕВИч А.А. ОСНОВЫ РАДИОТЕХНИКИ М.: «СВяЗЬИЗДАТ», 1962Г. – 560С.

    2. Моделирование в радиолокации/ А.И. Леонов, В.Н. Васенёв, Ю.И. Гайдуков и

    т.д.; Под ред. А.И. Леонова. – М.:Сов. Радио, 1979г., 264с.

    3. Громаков Ю.А. Стандарты и системы подвижной радиосвязи М.: 1996г. 239с.

    4. Попереченко Б.А. Антенно-фидерные устройства: Часть I. Теория излучения

    и приёма радиоволн. М.: 1961г. МЭИ. 135с.

    5. Астрецов Д.В., Болотов Ю.Н. Методы анализа нелинейных и цифровых

    следящих систем. Учебное пособие. Екатеринбург: УГТУ-УПИ. 1993г.

    6. Цифровая обработка сигналов: Учебное пособие для вузов/ Гольденберг

    Л.М., Матюшкин Б.Д., Поляк М.Н. – 2 изд., перераб. и доп. – М.: Радио и

    связь. 1990г. 256с.

    7. Гоноровский И.С. Радиотехнические цепи и сигналы: Учебник для вузов. – 4-

    е изд., перераб. и доп.- М.: Радио и связь, 1986г. 512с.

    8. Радиоэлектронные системы: Методические указания к дипломному

    проектированию/ Астрецов Д.В., Лысенко Т.М. Екатеринбург: УГТУ-УПИ,

    1995г. 36с.

    9. Моделирование линейного инерционного звена второго порядка. Методические

    указания к лабораторным работам по курсу «Цифровое моделирование

    радиоэлектронных систем»./ Дмитриев С.Н. Свердловск: УПИ, 1990г. 19с.

    ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Основные расчётные формулы для вычисления коэффициентов.

    ПРИЛОЖЕНИЕ 2.

    Результирующие графики, полученные в ходе цифрового моделирования

    Блок-схема моделирующей программы

    [pic]

    Ниже на графиках будут приведены данные цифрового моделирования.

    Все данные разбиты на три большие группы. Эти группы определяются

    схемой отражателя-модулятора: первой группе соответствует схема,

    изображённая на рис.3.1; второй схема – рис.3.2; третьей – рис.3.3. Каждая

    из этих групп разбита ещё на три подгруппы, которые отвечают за отдельный

    эксперимент: первый эксперимент – снятие зависимостей параметров модуляции

    от частоты зондирующего сигнала (частота изменялась в пределах (5%); второй

    эксперимент – снятие зависимостей параметров модуляции от амплитуды

    модулирующего напряжения (напряжение изменялось от 0 до 1В); третий

    эксперимент заключался в снятии зависимостей параметров модуляции от

    амплитуды напряжения высокочастотного сигнала (амплитуда изменялась от 0,5

    – 1,5В). Под параметрами модуляции здесь понимаются такие величины как:

    полный индекс модуляции, фазовый угол модуляции, и относительные нелинейные

    коэффициенты модуляции. Все эти параметры находились путём нахождения

    необходимых спектральных составляющих тока вибратора, и дальнейшим их

    преобразованием.

    Каждая подгруппа имеет по три графика, на каждом из которых изображены

    три кривые, соответствующие одному параметру для трёх кратных частот:

    частота зондирующего сигнала, удвоенная частота и утроенная частота. Эти

    параметры имеют соответствующие индексы, отвечающие номеру гармоники в

    порядке возрастания. Первый график во всех подгруппах отвечает за полные

    коэффициенты модуляции, второй график отвечает за относительные нелинейные

    коэффициенты модуляции, а третий за фазовый угол модуляции.

    [pic]

    перечень документов дипломной работы

    |№ |Наименование документа |Шифр |Кол-во|

    |п.п. | | | |

    |1 |Пояснительная записка |201600.000 000.003 ПЗ |1 экз |

    |2 |Блок-схема моделирующей |201600.000 000.003 Э1 |1 |

    | |программы | |лист |

    |3 |Схемы трёх типов |201600.000 000.003 Э2 |1 |

    | |отражателей-модуляторов. | | |

    | |Эквивалентная схема | |лист |

    | |симметричного вибратора | | |

    |4 |Графики активной и |201600.000 000.003 Д1 |1 |

    | |реактивной состаляющей | | |

    | |полного сопротивления | |лист |

    | |вибратора | | |

    |5 |Эпюры напряжений и токов,|201600.000 000.003 Д |2 |

    | |полученных в результате | | |

    | |моделирования | |лист |

    |6 |Дискеты с программами |201600.000 000.003 ПД |5 |

    | | | |шт |

    -----------------------

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    –??/???????–??/???????–??/???????–??[pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    Страницы: 1, 2, 3, 4


    Приглашения

    09.12.2013 - 16.12.2013

    Международный конкурс хореографического искусства в рамках Международного фестиваля искусств «РОЖДЕСТВЕНСКАЯ АНДОРРА»

    09.12.2013 - 16.12.2013

    Международный конкурс хорового искусства в АНДОРРЕ «РОЖДЕСТВЕНСКАЯ АНДОРРА»




    Copyright © 2012 г.
    При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна.