МЕНЮ


Фестивали и конкурсы
Семинары
Издания
О МОДНТ
Приглашения
Поздравляем

НАУЧНЫЕ РАБОТЫ


  • Инновационный менеджмент
  • Инвестиции
  • ИГП
  • Земельное право
  • Журналистика
  • Жилищное право
  • Радиоэлектроника
  • Психология
  • Программирование и комп-ры
  • Предпринимательство
  • Право
  • Политология
  • Полиграфия
  • Педагогика
  • Оккультизм и уфология
  • Начертательная геометрия
  • Бухучет управленчучет
  • Биология
  • Бизнес-план
  • Безопасность жизнедеятельности
  • Банковское дело
  • АХД экпред финансы предприятий
  • Аудит
  • Ветеринария
  • Валютные отношения
  • Бухгалтерский учет и аудит
  • Ботаника и сельское хозяйство
  • Биржевое дело
  • Банковское дело
  • Астрономия
  • Архитектура
  • Арбитражный процесс
  • Безопасность жизнедеятельности
  • Административное право
  • Авиация и космонавтика
  • Кулинария
  • Наука и техника
  • Криминология
  • Криминалистика
  • Косметология
  • Коммуникации и связь
  • Кибернетика
  • Исторические личности
  • Информатика
  • Инвестиции
  • по Зоология
  • Журналистика
  • Карта сайта
  • Усилитель мощности широкополосного локатора

    -емкость коллекторного перехода при [pic] В [pic]пФ.

    Предельные эксплуатационные данные:

    -постоянное напряжение коллектор-эмиттер [pic]В;

    -постоянный ток коллектора [pic]мА;

    -постоянная рассеиваемая мощность коллектора при Тк=298К [pic]Вт;

    После этого выбирается падение напряжения на резисторе [pic] из

    условия [pic](пусть [pic]В), затем производится расчёт по выражениям:

    [pic];

    (4.30)

    [pic]; (4.31)

    [pic];

    (4.32)

    [pic];

    (4.33)

    [pic],

    (4.34)

    [pic];

    (4.35)

    [pic];

    (4.36)

    [pic]

    (4.37)

    [pic]

    (4.38)

    После подстановки получаем следующие значения:

    [pic] Ом

    [pic]А

    [pic]

    [pic] Ом

    [pic]

    [pic]

    [pic]Ом

    [pic]

    [pic]Ом

    Рассеиваемая мощность на сопротивлении R4 определяется по выражению:

    [pic]

    (4.39)

    После подстановки имеем:

    [pic]

    В результате, если сравнить все три вида схем термостабилизации, то видно,

    что лучше взять активную коллекторную, так как она более экономична. К тому

    же, у высокочастотных транзисторов на высокой частоте эмиттер заземлен,

    поэтому эмиттерная термостабилизация не используется.

    4.5 Расчет элементов высокочастотной коррекции

    4.5.1 Расчет выходной корректирующей цепи

    Из теории усилителей известно [1,6], что для получения максимальной

    выходной мощности в заданной полосе частот необходимо реализовать ощущаемое

    сопротивление нагрузки для внутреннего генератора транзистора, равное

    постоянной величине во всем рабочем диапазоне частот. Этого добиваются

    включением выходной емкости транзистора (см. рисунок 4.10) в фильтр нижних

    частот, используемый в качестве выходной корректирующей цепи (ВКЦ). Схема

    включения ВКЦ приведена на рисунке (4.10).

    [pic]

    Рисунок 4.10 - Схема выходной корректирующей цепи

    При работе усилителя без ВКЦ модуль коэффициента отражения |[pic]|

    ощущаемого сопротивления нагрузки внутреннего генератора транзистора равен

    |[pic]|=[pic], (4.40)

    а уменьшение выходной мощности относительно максимального значения,

    обусловленное наличием Cвых, составляет:

    [pic], (4.41)

    где [pic] - максимальное значение выходной мощности на частоте [pic] при

    условии равенства нулю [pic];

    [pic] - максимальное значение выходной мощности на частоте [pic] при

    наличии [pic].

    Методика Фано [6] позволяет при заданной величине [pic] и [pic]

    усилителя таким образом рассчитать элементы ВКЦ [pic] и[pic], что

    максимальное значение модуля коэффициента отражения [pic]в полосе частот от

    нуля до [pic] минимально возможно.

    Найдём [pic] – выходная емкость транзистора нормированная относительно

    [pic] и [pic] [6,7]:

    [pic]

    (4.42)

    [pic].

    [pic]

    Рисунок 4.11 – Схема каскада с ВКЦ

    Теперь, согласно методике Фано, по таблице, приведённой в [7], найдём

    ближайшее к рассчитанному значение [pic] и выберем соответствующие ему

    нормированные величины элементов ВКЦ [pic] и [pic], а также

    [pic]–коэффициент, определяющий величину ощущаемого сопротивления нагрузки

    [pic] и модуль коэффициента отражения [pic]:

    [pic]

    Найдём истинные значения элементов по формулам:

    [pic];

    (4.43)

    [pic];

    (4.44)

    [pic].

    (4.45)

    В результате получится:

    [pic]нГн;

    [pic]пФ;

    [pic]Ом.

    4.5.2 Расчет межкаскадной корректирующей цепи

    Существует много межкаскадных корректирующих цепей для коррекции АЧХ,

    но так как расчитывается широкополосный усилитель, то нужна корректирующая

    цепь, которая обеспечивала бы требуемую неравномерность АЧХ на широкой

    полосе частот. Этому требованию соответствует межкаскадная корректирующая

    цепь (МКЦ) третьего порядка. Описание цепи можно найти в [6,7].

    Схема каскада по переменному току приведена на рисунке (4.12) .

    [pic]

    Рисунок 4.12 - Каскад с межкаскадной корректирующей цепью третьего

    порядка

    Используя схему замещения транзистора приведенную на рисунке (4.5),

    схему (рисунок 4.12) можно представить в виде эквивалентной схемы,

    приведенной на рисунке (4.13).

    [pic]

    Рисунок 4.13 - Эквивалентная схема каскада

    При расчете цепи находятся нормированные значения[pic] и [pic]

    относительно [pic] Т1 и [pic] по выражениям:

    [pic]=[pic],

    (4.46)

    [pic]=[pic]

    (4.47)

    Потом выбираются нормированные значения её элементов из таблицы,

    исходя из требуемой неравномерности АЧХ на каскад. Нужно учесть, что

    элементы, приведённые в таблице, формируют АЧХ в диапазоне частот от 0 до

    [pic]. По известным коэффициентам [pic], [pic], [pic], которые нелинейно

    зависят от элементов схемы и являющиеся коэффициентами полинома функции

    передачи каскада на транзисторе Т2[6,7]:

    [pic], (4.48)

    где[pic] - коэффициент усиления каскада

    [pic]- коэффициент усиления по мощности в режиме двустороннего

    согласования

    рассчитываются нормированные значения [pic], [pic], [pic] по формулам

    [6,7]:

    [pic] (4.49)

    где [pic];

    [pic];

    [pic];

    [pic];

    [pic];

    [pic];

    [pic];

    [pic],

    [pic],

    [pic]= - нормированные значения [pic], [pic], [pic].

    После расчета[pic], [pic][pic], [pic] производится разнормировка для

    нахождения истинных значений элементов по выражениям:

    [pic], [pic], [pic]. (4.50)

    В области нижних частот АЧХ выравнивается резистором [pic], который

    рассчитывается по формуле:

    [pic]

    (4.51)

    В качестве транзистора предварительного каскада я выбрал КТ939А (его

    основные характеристики в п.4.2), который будет выполнять роль транзистора

    Т1 на рисунке (4.13). Тогда элементы, стоящие справа и слева от МКЦ, будут

    равны:

    [pic]

    [pic]

    Так как на каждый из трех каскадов приходится неравномерность АЧХ по

    одному децибеллу, то коэффициенты [pic], [pic], [pic] будут равны

    соответственно:

    [pic]

    Найдем нормированные значения [pic], [pic], [pic] относительно [pic]

    Т1 и [pic] по выражениям (4.49):

    [pic],

    [pic],

    [pic]= [pic]

    После этого найдем все коэффициенты для выражений (4.49):

    [pic][pic]

    [pic][pic][pic][pic][pic]

    В результате получатся нормированные значения [pic], [pic], [pic]:

    [pic][pic][pic]

    После разнормировки [pic] с помощью выражений (4.50) истинные значения

    будут иметь вид:

    [pic]

    Коэффициент усиления по мощности в режиме двухстороннего согласования:

    [pic]

    Тогда коэффициент усиления каскада на транзисторе Т2 будет равен:

    [pic]

    или в децибеллах

    [pic]

    Сопротиление R1 по формуле (4.51) получается равным:

    [pic]Ом

    5 Расчет предварительного каскада

    Расчет предваритетельного каскада аналогичен расчету оконечного. Но

    только рабочая точка транзистора предваритетельного каскада находится из

    условий работы оконечного каскада.

    В целях уменьшения числа источников питания целесообразно взять

    рабочую точку транзистора предваритетельного каскада равной рабочей точке

    транзистора оконечного каскада, т.е Uкэо=10.71В.

    Током в рабочей точке[pic] транзистора предваритетельного каскада

    является ток [pic]в рабочей точке транзистора оконечного каскада поделенный

    на коэффициент передачи каскада[pic]:

    [pic] (5.1)

    Тогда ток в рабочей точке транзистора предваритетельного каскада равен:

    [pic]

    После определения рабочей точки выбирается транзистор по тем же самым

    критериям, что рассмотрены в ( п.4.2). Выбран транзистор КТ939А [3], так

    как он удовлетворяет этим требованиям. Основные технические характеристики

    этого транзистора были приведены выше (см. п.4.2).

    Вследствие индентичности параметров транзистора для однонаправленной

    модели (см. рис.4.5) из параметров, расчитанные по формулам (4.14 – 4.16),

    изменятся только сопротивление [pic]и крутизна транзистора [pic]потому,

    что изменился ток в рабочей точке, который входит в состав выражения

    сопротивления эмиттера. В результате параметры однонаправленной модели

    будут следующие:

    [pic]

    [pic]Ом

    [pic]А/В

    [pic]

    [pic] Ом

    [pic] Ом

    [pic]

    Для данного каскада, как и для оконечного, удобнее взять цепь активной

    термостабилизации в связи с особенностью работы транзистора КТ939А. В

    качестве вспомогательного транзистора цепи термостабилизации взят тот же

    самый (КТ361А, см. п.4.4.3), падение напряжения на резисторе [pic]я выбрал

    тем же ([pic]В). После расчета по формулам (4.30-4.39) получаются следующие

    значения:

    [pic] Ом

    [pic]А

    [pic]

    [pic] Ом

    [pic]

    [pic]

    [pic] Ом

    [pic]

    [pic]Ом

    Рассеиваемая мощность на сопротивлении R4:

    [pic]

    Перед расчетом межкаскадной корректирующей цепи удобно взять МКЦ

    третьего порядка, так как она обеспечивает хорошую коррекцию АЧХ на

    заданной полосе частот.

    Для входного каскада был выбран транзистор КТ996А (см. п.6), который будет

    выполнять роль транзистора Т1 на рисунке (4.13). Тогда элементы[pic]

    [pic]будут равны:

    [pic]

    [pic]

    Так как на каскад приходится неравномерность АЧХ в один децибелл, то

    коэффициенты [pic], [pic], [pic] останутся прежними:

    [pic]

    Нормированные значения [pic], [pic], [pic] относительно [pic] Т1 и

    [pic] по выражениям (4.49) будут равны:

    [pic],

    [pic],

    [pic]= [pic]

    После этого находятся коэффициенты для выражений (4.49):

    [pic][pic][pic]

    [pic][pic][pic]

    [pic]

    В результате получатся нормированные значения [pic], [pic], [pic]:

    [pic][pic][pic]

    Разнормируем [pic] с помощью выражений (4.50), тогда истинные

    значения будут иметь вид:

    [pic]

    Коэффициент усиления по мощности в режиме двухстороннего согласования:

    [pic]

    Тогда коэффициент усиления каскада на транзисторе Т2 будет равен:

    [pic]

    а в децибеллах

    [pic]

    Сопротиление R1 находится по формуле (4.51), где в качестве

    нагрузочного сопротивления Rн выступает параллельное соединение выходного

    сопротивления транзистора и активного сопротивления межкаскадной

    корректирующей цепи оконечного каскада.

    Сопротивление R1 получилось равным:

    [pic]кОм

    6 Расчет входного каскада

    При расчете входного каскада рабочая точка транзистора находится из

    рабочей точки транзистора предоконечного каскада.

    Для уменьшения числа источников питания рабочая точка транзистора

    входного каскада взята равной рабочей точке транзистора предоконечного

    каскада (Uкэо=10.71В).

    Ток в рабочей точке [pic]транзистора входного каскада равен [pic]току в

    рабочей точке транзистора предоконечного каскада поделенный на коэффициент

    передачи каскада [pic]:

    [pic] (6.1)

    Тогда ток в рабочей точке транзистора входного каскада равен:

    [pic]

    После определения рабочей точки выбирается транзистор по тем же самым

    критериям, что рассмотрены в п.4.2. Был выбран транзистор КТ996А [3], так

    как он удовлетворяет этим требованиям. Основные технические характеристики

    этого транзистора были приведены ниже.

    Электрические параметры:

    -граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ [pic]МГц;

    -статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ [pic];

    -емкость коллекторного перехода при [pic] В [pic]пФ.

    Предельные эксплуатационные данные:

    -постоянное напряжение коллектор-эмиттер [pic]В;

    -постоянный ток коллектора [pic]мА;

    -постоянная рассеиваемая мощность коллектора [pic] Вт;

    -температура перехода [pic]С.

    Однонаправленная модель транзистора входного каскада (см. рис.4.5)

    расчитывается по формулам (4.14 – 4.16). В справочных данных нет сведений о

    входной индуктивности, то ее берут равной половине входной индуктивности

    ближайшего аналога, которым является транзистор КТ939А В результате

    параметры однонаправленной модели будут следующие:

    [pic]

    [pic]Ом

    [pic]А/В

    [pic] Ом

    [pic] Ом

    [pic]

    При отсутствии постоянной времени цепи обратной связи сопротивление

    базы так же берут равным сопротивлению базы аналога (КТ939А).

    Как и для предоконечного каскада, удобнее взять цепь активной

    коллекторной термостабилизации, так как она имеет лучшие характеристики.

    В качестве вспомогательного транзистора цепи термостабилизации выбран

    КТ361А, падение напряжения на резисторе [pic]выбрано тем же ([pic]В). После

    подстановки в формулы (4.30-4.39) получаются следующие значения:

    [pic] Ом

    [pic]А

    [pic]

    [pic] Ом

    [pic]

    [pic]

    [pic] Ом

    [pic]

    [pic]Ом

    При этом рассеиваемая мощность на сопротивлении R4 равна:

    [pic]

    Перед расчетом межкаскадной корректирующей цепи выбрана МКЦ третьего

    порядка, так как она кроме хорошей коррекции АЧХ на заданной полосе частот

    обеспечивает и согласование каскада.

    Так как перед входным каскадом находится источник сигнала.Тогда

    элементы, окружающие МКЦ,будут равны:

    [pic]

    [pic]

    На каскад приходится неравномерность АЧХ в один децибелл, то коэффициенты

    [pic], [pic], [pic] останутся прежними:

    [pic]

    Нормированные значения [pic], [pic], [pic] относительно [pic] и

    сопротивления генератора по выражениям (4.49) будут равны

    [pic],

    [pic],

    [pic]= [pic]

    Коэффициенты для выражений (4.49) равны

    [pic][pic][pic][pic][pic][pic]

    [pic]

    Нормированные значения [pic], [pic], [pic] равны:

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    Разнормируем значения [pic], [pic], [pic] с помощью выражений 4.50,

    тогда истинные значения будут иметь вид:

    [pic]

    Коэффициент усиления по мощности в режиме двухстороннего согласования:

    [pic]

    Тогда коэффициент усиления каскада на транзисторе будет равен:

    [pic]

    а в децибеллах

    [pic]

    Сопротиление R1 находится по формуле (4.51), где в качестве

    нагрузочного сопротивления Rн выступает параллельное соединение выходного

    сопротивления транзистора и активного сопротивления межкаскадной

    корректирующей цепи предоконечного каскада.

    Сопротивление R1 получилось равным:

    [pic]кОм

    Анализируя все три каскада, можно сказать, что общий коэффициент усиления

    усилителя будет равен:

    [pic]

    7 Расчет дросселей, блокировочных и разделительных конденсаторов

    В схеме активной коллекторной термостабилизации дроссель нужен для

    того, чтобы увеличить сопротивление ветви, к которой он подключен, до

    выходного сопротивления транзистора; обеспечить протекание всей переменной

    составляющей тока в нагрузку с нижней частоты заданного частотного

    диапазона. В результате, дроссель выбирается из условия [1,2]:

    [pic]

    (7.1)

    или

    [pic]

    (7.2)

    где [pic]- нижняя круговая частота частотного диапазона

    [pic] - выходное сопротивление транзистора

    Дроссели расчитанные по формуле (7.2) для входного, предварительного

    каскадов будут равны:

    [pic]

    Для оконечного каскада дроссель нужно расчитывать по сопротивлению

    нагрузки, так как оно вносит большее влияние. Тогда получим:

    [pic]

    В схеме усилителя на входе и на выходе каждого каскада ставится

    разделительный конденсатор, который нужен для того чтобы обеспечить

    протекание переменного и препятствовать протеканию постоянного токов, а

    иначе изменялась бы рабочая точка транзистора.

    Так как искажения на низких частотах в основном определяются разде-

    лительной емкостью, то искажения [pic] приходящиеся на одну емкость равны

    отношению искажений на нижних частотах на число емкостей N усилителя. В

    результате искажения приходящиеся на одну емкость равны:

    [pic]

    Для расчета емкости нужно ее искажения перевести в разы

    [pic]

    Расчет емкости производится по формуле [1,2]:

    [pic] (7.3)

    где [pic]- нижняя частота

    [pic]- сопротивление, стоящее слева от емкости

    [pic]- сопротивление, стоящее справа от емкости

    [pic]нормированные искажения в разах

    В результате после подстановки получится:

    [pic]

    Из-за того, что на высоких частотах транзисторы становятся

    инерционными, на какой-то частоте происходит набег фазы на 360 градусов.

    Отсюда усилительные каскады самовозбуждаются. Чтобы этого не допустить

    ставится блокировочный конденсатор, который разрывает кольцо обратной

    связи, и в реультате сигнал уходит на “землю”.

    Блокировочная емкость находится из условия [1,2]:

    [pic]

    (7.4)

    где [pic]- нижняя круговая частота

    [pic]- сопротивление в схеме активной коллекторной

    термостабилизации (см. рис.4.9)

    Поскольку в усилителе три каскада с тремя схемами термостабилизации,

    то и блокировочных емкостей будет три.

    Тогда емкости будут равны:

    [pic]

    8 Заключение

    Рассчитанный усилитель на нагрузку Rн=50 Ом имеет следующие

    технические характеристики:

    1 Рабочая полоса частот: 50-500 МГц

    2 Линейные искажения

    в области нижних частот не более 3 дБ

    в области верхних частот не более 3 дБ

    3 Коэффициент усиления 28дБ

    4 Амплитуда выходного напряжения Uвых=7.71 В

    5 Питание однополярное, Eп=12.6 В

    6 Диапазон рабочих температур: от +10 до +50 градусов Цельсия

    7 Выходная мощность Рвых=0.5Вт

    Усилитель имеет запас по усилению 8дБ. Это нужно для того, чтобы в

    случае ухудшения усилительных свойств коэффициент передачи усилителя не

    опускался ниже заданного уровня, определённого техническим заданием.

    | |

    | |

    | | | | | | |

    | | | | | |РТФ КП 468740.001 ПЗ |

    | | | | | | |

    | | | | | | |Лит |Масса |Масштаб |

    |Из|Лис|Nдокум. |Подп.|Дата| | | | | | |

    |м |т | | | | | | | | | |

    |Выполн|Уткин | | | ШИРОКОПОЛОСНЫЙ | | | | | |

    |ил | | | | | | | | | |

    |Провер|Титов | | | УСИЛИТЕЛЬ | | | | | |

    |ил | | | | | | | | | |

    | | | | | НЕЛИНЕЙНОГО |Лист |Листов |

    | | | | | ЛОКАТОРА |ТУСУР РТФ |

    | | | | |Принципиальная |Кафедра РЗИ |

    | | | | |схема |гр. 148-3 |

    |Поз. | | | |

    |Обозна-|Наименование |Кол. |Примечание |

    | | | | |

    |чение | | | |

    | | | | |

    | |Транзисторы | | |

    | | | | |

    |VT1 |КТ996А аА о.339150ТУ |1 | |

    |VT2 |КТ361А ФЫ о.336.201ТУ |1 | |

    |VT3 |КТ939А аА о.339150ТУ |1 | |

    |VT4 |КТ361А ФЫ о.336.201ТУ |1 | |

    |VT5 |КТ939А аА о.339150ТУ |1 | |

    |VT6 |КТ361А ФЫ о.336.201ТУ |1 | |

    | | | | |

    | |Конденсаторы | | |

    | | | | |

    |С1 |КД-2-3.6пФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С2 |КД-2-16пФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С3 |КД-2-13пФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С4 |КД-2-0.22нФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С5 |КД-2-1.1пФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С6 |КД-2-6.2пФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С7 |КД-2-1.3пФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С8 |КД-2-0.22нФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С9 |КД-2-1.5пФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С10 |КД-2-6.8пФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С11 |КД-2-0.22пФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С12 |КД-2-0.47нФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С13 |КД-2-0.62пФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    |С14 |КД-2-6.2пФ (5( ОЖО.460.203 ТУ |1 | |

    | | | | |

    | |Катушки индуктивности | | |

    | | | | |

    |L1 |Индуктивность 6.8нГн (5( |1 | |

    |L2 |Индуктивность 16мкГн (5( |1 | |

    |L3 |Индуктивность 7.2нГн (5( |1 | |

    |L4 |Индуктивность 12мкГн (5( |1 | |

    |L5 |Индуктивность 3.6нГн (5( |1 | |

    |L6 |Индуктивность 8.2мкГн (5( |1 | |

    |L7 |Индуктивность 16нГн (5( |1 | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | | | |

    | | | | | |РТФ КП 468740.001 ПЗ |

    | | | | | | |

    | | | | | | |Лит |Масса |Мас|

    | | | | | | | | |шта|

    | | | | | | | | |б |

    |Изм |Лис|Nдокум. |Подп.|Дат| | | | | | |

    | |т | | |а | | | | | | |

    |Выполнил |Уткин | | | ШИРОКОПОЛОСНЫЙ | | | | | |

    |Провер. |Титов | | | УСИЛИТЕЛЬ | | | | | |

    | | | | | НЕЛИНЕЙНОГО |Лист |Листов |

    | | | | | ЛОКАТОРА |ТУСУР РТФ |

    | | | | |Перечень элементов |Кафедра РЗИ |

    | | | | | |гр. 148-3 |

    |Поз. | | | |

    |Обозна-|Наименование |Кол. |Примечание |

    | | | | |

    |чение | | | |

    | | | | |

    | |Резисторы | | |

    | | | | |

    |R1 |МЛТ – 0.125 – 2.2 кОм (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R2 |МЛТ – 0.125 – 7.5 кОм (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R3 |МЛТ – 0.125 – 82 кОм (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R4 |МЛТ – 0.125 – 16 кОм (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R5 |МЛТ – 0.125 – 43 Ом (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R6 |МЛТ – 0.125 – 7.5 кОм (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R7 |МЛТ – 0.125 – 7.5к Ом (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R8 |МЛТ – 0.125 – 82 кОм (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R9 |МЛТ – 0.125 – 18 кОм (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R10 |МЛТ – 0.125 – 20 Ом (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R11 |МЛТ – 0.125 – 5.6 кОм (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R12 |МЛТ – 0.125 – 3.6кОм (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R13 |МЛТ – 0.125 – 39 кОм (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R14 |МЛТ – 0.125 – 7.5к Ом (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    |R15 |МЛТ – 0.125 – 9.1 Ом (10(ГОСТ7113-77 |1 | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | | | |

    | | | | | |РТФ КП 468740.001 ПЗ |

    | | | | | | |

    | | | | | | |Лит |Масса |Мас|

    | | | | | | | | |шта|

    | | | | | | | | |б |

    |Изм |Лис|Nдокум. |Подп.|Дат| | | | | | |

    | |т | | |а | | | | | | |

    |Выполнил |Уткин | | | ШИРОКОПОЛОСНЫЙ | | | | | |

    |Провер. |Титов | | | УСИЛИТЕЛЬЛЬ | | | | | |

    | | | | | НЕЛИНЕЙНОГО |Лист |Листов |

    | | | | | ЛОКАТОРА |ТУСУР РТФ |

    | | | | |Перечень элементов |Кафедра РЗИ |

    | | | | | |гр. 148-3 |

    9 Литература

    1) Красько А.С. Проектирование аналоговых электронных устройств - Томск:

    ТУСУР, 2000.-29с.

    2) Мамонкин И.Г. Усилительные устройства. Учебное пособие для вузов - М.:

    Связь. 1977 г.

    3) Полупроводниковые приборы. Транзисторы средней и большой мощности.

    Справочник / А.А. Зайцев, А.И. Миркин; Под ред. А.В. Голомедова. – М.:

    Радио и связь,1989 – 640 с.

    4) Титов А.А., Бабак Л.И., Черкашин М.В. Расчет межкаскадной согласующей

    цепи транзисторного полосового усилителя мощности. Электронная техника.

    Серия СВЧ-техника. Выпуск 1/2000

    5) Болтовский Ю.Г. Расчёт цепей термостабилизации электрического режима

    транзисторов. Методические указания. – Томск: ТИАСУР, 1981 г.

    6) Широкополосные радиопередающие устройства /Под ред. О.В. Алексеева. -

    М.: Связь. 1978.

    7) Расчет корректирующих цепей широкополосных усилительных каскадов на

    биполярных транзисторах./ Титов А.А –http://www.referat.ru/referats/015-

    0030.zip

    -----------------------

    –??/?????†?????????????"?????????????"????????????????????????????????"?????

    ???????"???????????????????????????"??????????????????????????????"?????????

    –??/???†??????????????

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    Страницы: 1, 2


    Приглашения

    09.12.2013 - 16.12.2013

    Международный конкурс хореографического искусства в рамках Международного фестиваля искусств «РОЖДЕСТВЕНСКАЯ АНДОРРА»

    09.12.2013 - 16.12.2013

    Международный конкурс хорового искусства в АНДОРРЕ «РОЖДЕСТВЕНСКАЯ АНДОРРА»




    Copyright © 2012 г.
    При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна.